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減壓閥在大落差管道上的應用

減壓閥在大落差管道上的應用

上海申弘閥門有限公司

    【摘  要】庫爾勒至鄯善輸油管道采用了常溫密閉輸送工藝及SCADA系統(tǒng)等技術，是目前國內自動化水平的一條管道。詳細介紹了自荷蘭引進的RZD-RMBX型減壓閥的結構、工作原理、調節(jié)特性及運行工況。該減壓閥在國內輸油管道上用于解決大落差的難題。運行一年多來，工作平穩(wěn)正常，效果良好。  

【關鍵詞】輸油管道； 減壓閥

　　我國引進荷蘭莫克維迪(Mokveld)公司64.8　mm　ANSI　600　RZD-RMBX型減壓閥，用于庫鄯輸油管道吐魯番盆地西南部落差大(115　km內落差達1　660　m)的覺羅塔格山至艾丁湖減壓輸油段。運行一年多來，工作平穩(wěn)正常，效果良好。

一、減壓閥的結構及工作原理

　　減壓閥是一種軸流式調節(jié)閥，由閥外體、閥內體、閥桿、活塞桿、活塞和籠筒組成(見圖1)。

圖1　減壓閥結構示意圖
1—閥外體；　2—閥內體；　3—活塞桿；　4—閥桿；　5—活塞；　6—籠筒

　　1、　閥　體
　　閥體包括閥外體和閥內體，是一完整的鑄造體，閥的內外體之間有一軸向對稱流道，見圖1箭頭所示處。
　　2、　籠　筒
　　籠筒是減壓閥的關鍵部件，結構見圖2。壁面上有許多孔洞，RZD-RMBX型減壓閥選用三層籠筒，即籠筒壁面分三層，每層按一定規(guī)律分布有許多孔洞，三層壁面按一定的要求組合為一體(見圖2)。

　　3、　活塞桿和閥桿
　　活塞桿與閥桿構成一個90°的角式傳動機構(見圖1)，活塞借助此傳動機構在導軌內沿閥門的中心線運動，活塞桿與閥桿上的45°的齒條相互耦合，閥桿上下傳動，帶動活塞桿及活塞在全行程上前后運動。活塞的端面上均勻分布有孔洞(見圖1)，以使活塞內外壓力平衡，前后運動時不受軸向壓力的影響。
　　 4、　工作原理
　　減壓閥是活塞型閥門，活塞在籠筒內被導引，節(jié)流發(fā)生在活塞邊緣與籠筒的孔口之間，油流來自籠筒外，因此在籠筒層孔內油流速度很高，籠筒選用的材質高度抗腐蝕與磨蝕。減壓閥有獲的密封系統(tǒng)，主密封圈位于籠筒的前端，活塞在全行程上被導引，當被推動穿過主密封圈時，閥門前后的差壓強迫主密封圈緊貼活塞壁而緊密關閉閥門。活塞通過活塞桿的導引在籠筒內前后運動，閥桿借助它與活塞桿上的45°的齒條傳動活塞桿，當執(zhí)行機構驅動閥桿向上時，活塞向后移動，開大閥門；當執(zhí)行機構驅動閥桿向下時，活塞向前移動，關小閥門。
　　減壓閥采用了帶氣動閥門定位器的活塞執(zhí)行機構，氣源裝置給執(zhí)行機構提供了一定壓力的壓縮空氣，電／氣轉換器把從控制室來的4～20　mA　DC信號轉換為0.02～0.1　MPa的標準氣動信號，傳輸信號為電信號，現(xiàn)場操作為氣動信號。執(zhí)行機構接受控制信號轉換成相應的直線位移輸出，通過推桿帶動閥桿上下移動，從而使閥門開度在全行程上變化。
　　 5、　性能特點
　　軸向對稱流道。閥體采用了軸向對稱流道，*避免了優(yōu)先流和不必要的流向改變，使噪音和紊流趨勢明顯降低。
　　氣密級密封系統(tǒng)。減壓閥具有獲的密封系統(tǒng)，即使在惡劣的工作條件下，也能在全壓力范圍內保證關斷嚴密。
　　壓力平衡。由于減壓閥裝配了壓力平衡活塞，使得操作活塞的軸向力與閥門兩端的壓差無關，因此使用較小的執(zhí)行機構就能達到快動的目的。

二、調節(jié)特性

　　減壓閥的調節(jié)特性是由閥內部件的結構決定的，所謂調節(jié)特性是指流過閥門介質的相對流通能力與閥門相對開度的關系，相對流通能力是閥門某一開度時流通能力與全開時流通能力之比，相對開度是閥門某一開度與全開度之比〔1〕。減壓閥的調節(jié)特性如圖3所示。
　　從圖3中可以看出，減壓閥具有良好的線性調節(jié)特性，小流量時開度約在10%處，這一點使得閥門接近關閉時工作緩和平穩(wěn)，確保關斷嚴密。在正常的可調范圍內流量變化與閥門開度成線性關系。

圖3　減壓閥特性曲線

三、減壓閥在管道中的調節(jié)原理

　　庫鄯輸油管道使用了兩個減壓閥，并聯(lián)安裝在覺羅塔格減壓站，其中主閥PV1001起主要調節(jié)作用，副閥PV1002起備用調節(jié)作用，庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖如圖4所示。

圖4　庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖

　　從圖4中可以看出減壓閥的主要作用是：
　　(1)在減壓站通過減壓閥節(jié)流降壓，消耗掉管道高點至末站進站間的多余位能(P2－P3)。
　　(2)通過減壓閥控制減壓站上游管道的壓力，保證高點正壓運行，并避免高點至減壓站管道內出現(xiàn)不滿流現(xiàn)象。
　　(3)全線停運時，通過減壓閥的嚴密關斷，防止減壓站上游出現(xiàn)不利于再啟動的空管現(xiàn)象。
　　圖4中高點與減壓站處由伯努利方程得到簡化后的穩(wěn)定流的能量方程〔2〕：

即　P2＝P1＋γ（Z1－Z2）-γ.hf
　　 由列賓宗公式得：　（1）

式中　Z1——高點高程，m；
　　　 Z2——減壓站高程，m；
　　　 P1——高點壓力，Pa；
　　　 P2——減壓站進站壓力，Pa；
　　　 Q——管道內原油流量，m3／s；
　　　 d——管道內徑，m；
　　　 L——高點至減壓站間的管道長度，m；
　　　 γ——油品相對密度，kg／m3；
　　　 ν——油品運動粘度，m2／s；
　　　 β——流態(tài)系數(shù)，取0.024　6　s2／m。
　　 其中Z1、Z2、d、L、β、γ、ν為已知，為了保證高點正壓運行，取P1為0.2　MPa(設計參考值)，由式(1)中可以得出：減壓站的進站壓力P2隨Q變化而變化，Q取首站出站流量。在實際運行中PSP（減壓站進站壓力設定值）由SCADA系統(tǒng)根據(jù)實時測定的Q進行計算得出，并從主機系統(tǒng)實時傳給減壓站的站控PLC，由PLC內的PID(比例積分微分)調節(jié)程序對減壓站的上游壓力P2進行控制。
　　 當P2＜PSP時，PV1001關小，直至偏差e＝P2－PSP＝0為止；
　　 當P2＞PSP時，　PV1001開大，　直至偏差e＝0為止；
　　 當P2＝PSP時，PV1001保持當前開度。
　　副閥PV1002是備用調節(jié)閥，其壓力設定值為固定值，即不隨管道流量變化而變化。當主閥PV1001故障關閉或流通能力不夠時，副閥將自動參與調節(jié)，兩閥的壓力流量曲線如圖5所示。

圖5　壓力流量曲線圖

　　由圖5可看出，主閥PV1001控制上游壓力隨流量增大而減小，而副閥PV1002控制上游壓力為一定值，但兩閥出口壓力(隨流量的變化)相同。

四、減壓閥運行工況分析

RZD-RMBX型減壓閥結構*，并在我國輸油管道上使用，由于設計上的疏忽，減壓站進站主流程上未裝過濾器，加之減壓閥的安裝未嚴格按照規(guī)程執(zhí)行，因此導致庫鄯輸油管道在輸水試運期間減壓閥嚴重受堵，流通能力減小，后經補裝過濾器，并多次沖洗減壓閥，運行工況才逐漸趨于正常。
　　通過分析主閥PV1001的兩組運行數(shù)據(jù)，得出如表1所列的結果。
　　*組數(shù)據(jù)中取通過流量約490　m3／h，運行時間為8個月，減壓閥的實際開度從99.61%降為35.36%，經過計算，實際開度與理論開度間的誤差從71.61%降為7.61%。第二組數(shù)據(jù)取通過流量約643　m3／h，運行時間為4個月，實際開度從56.31%降為40.83%，誤差從23.81%降為8.03%。

從表1中可以看出，減壓閥隨著運行時間的累計，流通能力也逐漸恢復，主要原因是減壓閥在運行過程中，籠筒內的堵塞物由于受到高壓原油的沖蝕與磨蝕而逐漸減少。以2008年3月21日與2008年8月1日的兩組運行參數(shù)(見表2)為依據(jù)，對減壓閥的出口壓力與流量的變化進行比較。

表1　庫鄯輸油管道主閥運行的兩組數(shù)據(jù)比較

注　以上數(shù)據(jù)在計算中原油密度取0.8456　t／m3。 

表2　減壓閥運行參數(shù)

　　注　左欄為2008年3月21日數(shù)據(jù)，右欄為2008年8月1日數(shù)據(jù)。 

　　將表2中的數(shù)據(jù)用曲線表示(見圖6)。
　　通過比較可以看出，圖6中曲線1較曲線2接近曲線3，這說明隨著運行時間的累計，減壓閥的運行情況將逐漸趨于正常。
　　 根據(jù)減壓閥的運行情況，提出以下建議。
　　 (1)減壓閥籠筒上的孔洞很小(φ6　mm)，為保證減壓閥的正常運行，減壓閥前應設置合適的過濾器，并應根據(jù)情況適時清洗過濾器。
　　 (2)由于減壓閥在投產前受堵，籠筒內的堵塞物至今仍有殘余，這就使得原油通過減壓閥的壓差相對增大，而減壓閥的允許壓差為6.0　MPa，也即當減壓閥前后壓差為6.0　MPa時，它的通過流量已達飽和，若超過6.0　MPa，則閥內件將會受到損害，因此運行中的壓差都應小于6.0　MPa。

圖6　出口壓力與流量的變化曲線
1—1998年8月1日的一組運行情況；
2—1998年3月21日的一組運行情況；
3—流量與出口壓力的關系曲線

　　(3)減壓閥的執(zhí)行機構采用了氣動驅動方式，保證其氣源裝置的正常工作就是保證減壓閥的正常運行，因此對氣源裝置應定期進行維護和保養(yǎng)。另外，如果能深化減壓閥的理論培訓以及嚴格按規(guī)程施工和操作，那么其運行優(yōu)勢將會得到更好發(fā)揮。還需要了解更多減壓閥資料，請點擊減壓閥查看。

參考文獻

（1）曲慎揚等：原油管道工程，石油工業(yè)出版社(北京)，1994。
（2）袁恩熙：工程流體力學，石油工業(yè)出版社(北京)，1986。